由于高、中压转子（主轴）在高温高压条件下工作，所以获得优越的高温性能是离、中压转子热处理的中心问题。随着转子容量的增大和蒸汽温度与压力的提髙，对转子的髙温性能的要求亦越来越高。我国和外国转子和主轴的机械性能标准。外国还检验转子的脆性转变温度,签于高、中压转子要获得上贝氏体组织以及髙温时的断裂韧性较好，故脆性转变温度允许高一些。
    我国广泛使用30Cr2Mov由于它的锻造性能不好和机械性能不稳定，故目前亦考虑用l%Cr—Mo—V类型钢制造大容量髙、中压转子.大量研究指出，珠光体基Cr—Mo—V钢淬火后获得上贝氏体组织时具有最高的蠕变极限与持久强度。各种组织的高温性能，依上贝氏体—上贝氏体+下贝氏体—下贝氏体—马氏体的顺序而下降.
    试验研究了温度离至600°C时的持久强度与0.1%的蠕变极限。为550°C时0.1%蠕变极限、持久强度与加荷时间的关系。为六个转子外部试样在不同温度时的持久强度，0.1%蠕变极限的平均值与加荷时间的关系。髙温性能以含l.04%Cr,0.64%Mo的2号转子最好,而3号与5号转子最差, 6号、4号与1号中等。各转子的0.1%蠕变极限与平均值的偏差在+38%到-30%之间，持久强度则为+14%到-12%之间。
    为了探讨组织和碳化麴分布对高温性能的影晌，还作了金相观察。外部试样检查结果为:
   2号转子淬火后为上贝氏体组织，回火后有少量粗的MaC,型联化物及大量细的均匀分布的有最好的高温强度。
   3号与5号转子因淬火时冷速较快有较多量的下页氏体组织，回火后有大量粗的M3C,MC,型碳化物，而细的量较少，金相观察还发现3号转子已开始再结晶，5号则更甚。
   3号与5号的髙温强度最差，而3号又比5号要好些。
   6号、4号与1号的情况介于上述二者之间，有中等的离温强度。转子心部试样分析表明，2号转子因粗加工后尺寸较小，心部与表面组织相似，性能相近。3号转子心部比外部有较多的上贝氏体与较好的细的FC分布，故高温强度比外部还高。
   5号与1号心部因冷速低有铁素体析出，5号为20%, 1号达50%,在高应力下这神 组织的蟠变极限和持久强度都低，但其应力与时间关系特殊，在550°C时应力（长时间）低的条件下，其0.1%的蠕变强度甚至比外部还高。

   上述分析表明，对1%Cr—Mo—V钢制高、中压转子，淬火后得上贝氏体组织，回火后有少量粗的及MC8型硖化物及大量细的均勻分布的FC组织时，蠕变极限与持久强度最高。对高、中压转子来说，除要求有高的抗蟠变性能外，还要求有足够的断袈轫性。贝氏体组织，本质上比铁素体-贝氏体混合组织有较髙的韧性。值得指出的是，如果含磷量低于0.2%，蠕变强度和韧性扰急剧降低，这与基体中的渗碳体沉淀不足有关。总之，淬火后获得上贝氏体组织是制订低合金钢高、中压转子热处理工艺的重要依据。我国高，中压转子目前均用30Cr2MoV钢制造。对30Cr2MoV钢制转子锻件调质处理后，在其表面的一定深度层内将得到马氏体和下贝氏体组织，这样的组织会影响转子的高温性能。但是，究竞会带来那些不利的影响，尚待今后的试验和研究工作进行鉴定。